注册结构工程师（二级专业考试-下午）模拟试卷7

按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)的规定，在各级挂车荷载横向布置时，边轮中心距桥梁缘石的间距与(　　)项数值最为接近。

• A．1.0m
• B．0.75m
• C．0.5m
• D．1.3m

按正常使用极限状态设计时，部分预应力混凝土的预应力度λ的值为(　　)。

• A．0＜λ＜1
• B．λ=1
• C．λ=0
• D．λ≥1

假定单片主梁计算支点恒载剪力为Q_恒=185.35kN，其支点剪力汽车荷载横向分配系数为0.524，汽车荷载冲击系数为0.152。按承载能力极限状态计算该梁支点截面最大剪力与(　　)项数值最为接近。

• A．460.69kN
• B．447.27kN
• C．594.91kN
• D．345.96kN

当主梁恒载q=22.5kN/m时，其主梁支点恒载剪力与(　　)项数值最为接近。

• A．40.781kN
• B．163.125kN
• C．2265.31kN
• D．81.563kN

假定不计受压钢筋面积，h₀=67.5cm，并假定计算跨中弯矩，M_恒=631.4kN·m，M_活=289.3kN·m。试确定按承载能力极限状态计算出的跨中截面钢筋面积与(　　)项数值最为接近。

• A．64.62cm²
• B．53.23cm²
• C．47.47cm²
• D．71.88cm²

经计算单片主梁跨中弯矩汽车荷载横向分布系数为0.412，当汽车荷载冲击系数假定为0.125时，其主梁跨中汽车荷载引起的弯矩值与(　　)项数值最为接近。

• A．409.5kN·m
• B．364kN·m
• C．390.019kN·m
• D．993.92kN·m

某住宅建筑为地下2层，地上26层的含有部分框支剪力墙的剪力墙结构，总高95.4m，一层层高为5.4m，其余各层层高为3.6m。转换梁顶面标高为5.400，剪力墙抗震等级为二级。试问剪力墙的约束边缘构件至少应做到下列(　　)项楼面处为止。

• A．2层楼面，即标高5.400处
• B．3层楼面，即标高9.000处
• C．4层楼面，即标高12.600处
• D．5层楼面，即标高16.200处

某公路钢筋混凝土简支梁桥，其计算跨径L=14.5m，设计荷载为公路-Ⅱ级荷载。主梁由多片T形梁组成，其中单片主梁断面尺寸如下图所示，采用混凝土标号25，R_a=14.5MPa，主筋为Ⅱ级钢筋，R_g=340MPa。试依据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)进行设计计算。

若该桥的弹性模量为E=3.35×10N/mm⁴，梁跨中横截面面积A=3.0m²，惯性矩I=1.8m⁴，试判定公路-Ⅱ级荷载的冲击系数μ与(　　)项数值最为接近。

• A．0.203 35
• B．0
• C．0.435 9
• D．0.300 15

当主梁恒载q=22.5kN/m时，主梁跨中恒截弯矩与(　　)项数值最为接近。

• A．591.328kN·m
• B．2365.313kN·m
• C．40.781kN·m
• D．1182.65kN·m

某20层的钢筋混凝土框架—剪力墙结构，总高为75m，第一层的重力荷载设计值为7300kN，第2～19层为6500kN，第20层为5100kN。试问，当结构主轴方向的弹性等效侧向刚度(kN·m²)的最低值满足下列(　　)项数值时，在水平力作用下，可不考虑重力二阶效应的不利影响。

• A．1 019 025 000
• B．1 637 718 750
• C．1 965 262 500
• D．2 358 315 000

在正常使用条件下的下列结构中，(　　)对于层间最大位移与层高之比限值的要求最严格。

• A．高度不大于150m的框架结构
• B．高度为180m的剪力墙结构
• C．高度为160m的框架核心筒结构
• D．高度为175m的筒中筒结构

假定框架梁BC在考虑地震作用组合的重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值V_Gb=135kN。试问，该框架梁端部截面组合的剪力设计值(kN)与下列(　　)项数值最为接近。

• A．194
• B．200
• C．206
• D．212

假定框架梁的混凝土强度等级为C40，梁箍筋采用HPB235级钢筋。试问，沿梁全长箍筋的面积配筋百分率ρ_sv(%)下限值，应与下列(　　)项数值最为接近。

• A．0.195
• B．0.212
• C．0.228
• D．0.244

钢筋混凝土框架结构，总高度H=64m，经计算已求得第6层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。                               

计算该处截面配筋时所需弯矩设计值M(kN·m)，其与下列(　　)项数值最为接近。

• A．-74.4
• B．-79.44
• C．-89.5
• D．-76.9

假定柱AE在重力荷载和地震作用组合下，柱上、下端的弯矩设计值分别为。试问，抗震设计时柱AE端部截面的剪力设计值(kN)应与下列(　　)项数值最为接近。

• A．161
• B．171
• C．186
• D．217

图(a)所示为某钢筋混凝土高层框架，抗震等级为二级，底部一、二层梁截面高度为0.6m，柱截面为0.6m×0.6m。

已知在重力荷载和地震作用组合下，内力调整前节点B和柱DB、梁BC的弯矩设计值(kN·m)如图(b)所示。柱DB的轴压比为0.75。

使用规程：《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—3002、J1 86—2002)

试问，抗震设计时柱DB的柱端B的弯矩设计值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。

• A．345
• B．360
• C．414
• D．483

钢筋混凝土框架结构，总高度H=48m，经计算已求得第6层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。                                

计算该处截面配筋时所需弯矩设计值M(kN·m)，其与下列(　　)项数值最为接近。

• A．-74.4
• B．-79.44
• C．-89.5
• D．-76.9

有三跨现浇框架梁，左边跨的跨度为6.1m，梁上恒荷载设计值为25.75kN/m，活荷载设计值为8kN/m，梁左边跨的内力标准值如下表所示。                              

若取梁端调幅系数为0.8，对重力荷载的弯矩进行调幅。计算调幅后的跨中弯矩M_中(kN·m)，其与下列(　　)项数值最为接近。

• A．70.99
• B．62.58
• C．69.19
• D．77.35

某16层建筑的一片双肢剪力墙；其墙肢宽度和沿竖向刚度均相等，其各层连梁的折算惯性矩I_b=5.12×10^-3m⁴。根据计算，其整体性判别指标a=8，I_n/I=0.89。试问，在只变更各层连梁折算惯性矩值I_b，而不改变墙肢截面尺寸和连梁计算跨度的情况下，连梁折算惯性矩Ib的最小值取以下(　　)项数值时，上述双肢剪力墙可按整体小开口墙考虑。

• A．6×10^-3m⁴
• B．7×10^-3m⁴
• C．8×10^-3m⁴
• D．9×10^-3m⁴

底部大空间剪力墙结构的底部总设计剪力设计值为20 000kN，该结构有8根相同的框支柱，其中一根柱计算分配的剪力为180kN，该柱的最终剪力设计值是(　　)。

• A．20 000×2%=400kN
• B．20 000×20%/8=500kN
• C．400kN再加上竖向荷载下的该柱剪力
• D．由竖向与地震作用组合计算所得剪力设计值乘以1.25调整系数

某抗震设防烈度为7度，房屋高度为42m的丙类高层建筑，修建于Ⅲ类场地上，采用现浇混凝土框架结构。在重力荷载代表值、水平风荷载及水平地震作用下，底层边柱的轴向力标准值分别为N_gk=4120kN，N_wk=1010kN及N_EK=520kN，柱截面为600mm×600mm，混凝土强度等级采用C40，柱净高与柱截面长边之比大于4。试验算该柱的轴压比，下列(　　)项的结果正确。

• A．0.66
• B．0.7
• C．0.82
• D．0.84

8度区内某高层剪力墙结构，主体高度为75m，裙房高12m，主体结构与裙房交接处设置防震缝。确定其最小缝宽δ(mm)，并指出其与下列(　　)项数值最为接近。

• A．70
• B．470
• C．120
• D．160

某Ⅳ类场上较高的建筑，其框架柱的抗震等级为二级，轴压比为0.7，混凝土强度等级为C60，断面尺寸为1300mm×1300mm，箍筋采用HRB335钢，加密区箍筋采用双向井字复合箍筋。以下的四种配箍，(　　)项最符合柱箍筋加密区内最小体积配箍率。

• A．Φ14@100
• B．Φ18@150
• C．Φ12@100
• D．Φ18@110

下图中(　　)项的挡土墙土压力最小，抗滑移性能最好。

• A．仰斜挡土墙
• B．垂直挡土墙
• C．俯斜挡土墙
• D．基底递坡仰斜挡土墙

某土样由试验测得重度为γ=17.8kN/m³，含水量ω=16%，土粒的密度d_s=2.60，经计算下列(　　)项计算结果正确。

• A．ρ_d=1.54t/m³
• B．ρ_sat=1.94kN/m³
• C．n=41.1%
• D．γ=0.94kN/m³

已知某条形基础底宽b=2.0mm，埋深d=1.5m，荷载合力的偏心距e=0.05m，地基为粉质黏土，内聚力c_k=10kPa，内摩擦角Φ_k=20°，地下水位距地表1.0m，地下水位以上土的重度γ=18kN/m³，地下水位以下土的饱和重度γ_sat=19.5kN/m³，地基土的抗剪强度承载力设计值与下列(　　)项值接近。

• A．98kPa
• B．116.7kPa
• C．135.92kPa
• D．152.3kPa

下列(　　)项物理指标是反映土的密实程度的指标。

• A．干密度ρ_d
• B．质量密度ρ
• C．土粒的密度d_s
• D．重力密度γ

如下图中的柱下独立基础底面尺寸为3m×2m，柱传给基础的竖向力F_k=1000kN，弯矩M_k=180kN·m，基础底面的附加压力与下列(　　)项值接近。

• A．154.3kN/m²
• B．159.8kN/m²
• C．166.4kN/m²
• D．170.2kN/m²

基础最大弯矩与下列(　　)项值接近。

• A．-176.9kN·m
• B．-180.84kN·m
• C．-186.42kN·m
• D．-192.6kN·m

进行冲切验算时柱1内侧面的冲切力与下列(　　)项值接近。

• A．110.6kN
• B．122.4kN
• C．135.6kN
• D．139.8kN

柱②左侧剪力与下列(　　)项值接近。

• A．253.76kN
• B．260.94kN
• C．265.49kN
• D．270.89kN

设计如下图所示的二柱矩形联合基础。基础材料是：混凝土C20，HRB335钢筋。已知柱1、柱2截面均为bc×h_c=300mm×300mm。要求基础左端与柱1外侧面对齐，已确定基础埋深为1.20m。基础宽b=1000mm，高h=500mm，柱上作用有竖向力F₁、F₂，弯矩M₁、M₂。

如果题中M₁=50kN·m，M₂=40kN·m，当基底反力均匀分布时，柱2轴心距柱右端距离与下列(　　)项数值接近。

• A．540mm
• B．580mm
• C．630mm
• D．670mm

基础长度如图所示时，求柱1轴线右侧剪力与下列(　　)项值接近。

• A．-216.5kN
• B．-225.8kN
• C．-201.5kN
• D．-190.3kN

如果基底设混凝土垫层，取保护层50mm，按《混凝土结构设计规范》，取β_h=0，则基础在I-I截面的抗剪承载力与下列(　　)项值接近。

• A．200kN
• B．210kN
• C．231kN
• D．242kN

如题中条件时，则I-I截面处的弯矩与下列(　　)项值接近。

• A．60.91kN·m
• B．72.67kN·m
• C．83.42kN·m
• D．87.95kN·m

一榀双齿连接的方木桁架，其支座节点的上弦轴线和支座反力的作用线相交于一点，该交点应落在下列(　　)项所指的位置上。

• A．下弦净截面的中心线上
• B．下弦毛截面的中心线上
• C．距下弦截面上边缘1/3截面高度处
• D．距下弦下边缘1/3截面高度处

某承重墙下条形基础，埋置深度为1.2m，底宽2.6m，板高0.35m，如下图所示，上部结构传来荷载设计值F=290kN/m，M=10.4kN·m，采用C20混凝土，HPB235钢筋。

如果F=250kN/m，则基底净反力的最大值与下列(　　)值接近。

• A．105.5 kN/m²
• B．110.9 kN/m²
• C．115.6 kN/m²
• D．121.4 kN/m²

当F=290kN/m时基底净反力如上图中所示，则I-I截面的剪力与下列(　　)项值接近。

• A．105.9kN
• B．110.6kN
• C．121.8kN
• D．130.3kN

截面尺寸190mm×800mm的混凝土小型空心砌块墙段，砌块的强度等级为MU10，混合砂浆强度等级Mb5，墙高2.8m，两端为不动铰支座。沿墙段长边方向偏心距e=200mm。该墙段的受压承载力与下列(　　)项数值最为接近。

• A．204.0kN
• B．143.6kN
• C．154.2kN
• D．227.3kN

木结构中双齿联结应计算的内容是(　　)。  (1)承压面计算，(2)第一齿剪切面计算，(3)第二齿剪切面计算，(4)保险螺栓计算，(5)下弦净截面受拉验算

• A．(1)，(2)，(3)，(4)，(5)
• B．(1)，(2)，(3)，(4)
• C．(1)，(2)，(3)，(5)
• D．(1)，(3)，(4)，(5)

下列(　　)项不正确。

• A．在轴心受压砌体中，当砂浆强度等级较低时，由于砂浆层横向变形，使砌体中的块体产生附加水平拉应力
• B．在轴心受压砌体中的块体，不产生弯曲应力和剪应力
• C．增大砌体中块体的厚度，块体的强度等级不变，砌体的抗压强度可以提高
• D．承受永久荷载的受压砌体，当荷载达到短期破坏荷载的80%～90%时，即使荷载不再增加，裂缝也将随时间而不断发展，直到砌体破坏

该墙梁的墙体受剪承载力与下列(　　)项数值最为接近。

• A．139.8 kN
• B．179.5 kN
• C．145.6 kN
• D．150.5 kN

如下图所示的承重墙梁，各部分尺寸见下表，托梁混凝土强度等级为C20，纵向受力钢筋采用HRB335，砖强度为MU10，水泥砂浆强度等级采用M5，荷载设计值Q₁=23.8kN/m，Q₂=116kN/m。

已知墙梁的计算跨度l₀=6.05m，墙体计算高度h_w=2.85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度h_h和宽度b_h的限制值最接近下列(　　)项数值。

• A．b_h＜1.550m，h_h＜2.375m
• B．b_h＜1.815m，h_h＜2.45m
• C．b_h＜1.750m，h_h＜2.450m
• D．b_h＜1.750m，h_h＜2.375m

计算弯矩系数a_M，计算轴力系数η_n与下列(　　)组数据最为接近。

• A．a_M=0.450，η_n=1.250
• B．a_M=0.432，η_n=1.430
• C．a_M=0.406，η_n=1.430
• D．a_M=0.485，η_n=1.336

计算弯矩系数a_M=0.450，计算轴力系数η_n=1.450，托梁跨中截面的弯矩M_b和轴心拉力N_h与下列(　　)组数据最为接近。

• A．354.27kN·m，239.7kN
• B．372.35kN·m，318.92kN
• C．365kN·m，245.6kN
• D．347.7kN·m，238.6kN

试问，外纵墙壁柱轴心受压承载力与下列(　　)项数值最为接近。

• A．1177kN
• B．1323kN
• C．1137kN
• D．1059kN

假定⑤轴线上的一个壁柱底部截面作用的轴向压力标准值N_k=179kN，设计值N=232kN，其弯矩标准值M_k=6.6kN·m，设计值M=8.58kN·m，如下图所示。试问，该壁柱底截面受压承载力验算结果(N≤φfA)，其左右端项与下列(　　)项数值最为接近。

• A．232kN＜939kN
• B．232kN＜1018kN
• C．232kN＜916kN
• D．232kN＜845kN

屋面永久荷载(含屋架)标准值为2.2kN/m²(水平投影)，活荷载标准值为0.5kN/m²；挑出的长度详见B-B剖面。试问，屋架支座处最大压力设计值与下列(　　)项数值最为接近。

• A．90.85kN
• B．99.82kN
• C．94.11kN
• D．85.14kN

• A．
• B．
• C．
• D．

某单层、单跨、无吊车仓库，如题图所示。屋面为装配式有檩体系钢筋混凝土结构；墙体采用MU15蒸压灰砂砖，M5砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为B级。外墙T形特征值详见下表。

对于山墙壁柱高厚比的验算，下列(　　)项数据正确。

• A．
• B．
• C．
• D．

受拉板件(Q235钢，-400×22)，工地采用高强度螺栓摩擦型连接(M20，10.9级，μ=0.45)，试判定(　　)项拼接形式板件的抗拉承载力最高。

• A．
• B．
• C．
• D．

• A．
• B．
• C．
• D．

某大跨度主桁架，节间长度6m，桁架弦杆侧向支承点之间的距离12m，试判定其受压弦杆应采用以下(　　)项截面形式才较为经济合理。

• A．
• B．
• C．
• D．

工地拼接实腹梁的受拉翼缘板，采用高强度螺栓摩擦型连接，如下图所示。受拉翼缘板的截面为-1050×100，f=325N/mm²，高强度螺栓采用M24(孔径d₀=26)，螺栓性能等级为10.9级，摩擦面的抗滑移系数μ=0.4。试问，在要求高强度螺栓连接的承载能力不低于板件承载能力的条件下，拼接螺栓的数目与下列(　　)项数值最为接近。

• A．170
• B．220
• C．240
• D．310

某厂房行驶多台吊车，当进行挠度计算时，吊车荷载应考虑(　　)。

• A．两台相邻较大吊车标准值
• B．两台相邻较大吊车设计值
• C．两台相邻较大吊车设计值并乘以动力系数
• D．一台最大吊车标准值

下列(　　)项是错误的。

• A．在采用摩擦型高强螺栓的受剪连接中，其接触面必须进行处理，安装时必须对每个高强度螺栓施加预拉力
• B．在采用承压型高强度螺栓的受剪连接中，由于是利用螺栓本身的抗剪和承压强度，因此其接触面不必进行处理，安装时也不必对每个高强度螺栓施加预拉力
• C．在用承压型高强度螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算
• D．在用普通螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺杆的毛面积进行计算

箱形柱的柱脚如下图所示，采用Q235钢，手工焊接使用以3型电焊条，柱底端刨平，沿柱周边用角焊缝与柱底板焊接。试问，其直角角焊缝的焊脚尺寸h_f与以下(　　)项数值最为接近。

• A．10mm
• B．14mm
• C．16mm
• D．20mm

柱截面整体稳定性验算中应力为(　　)。

• A．178.9N/mm²
• B．182.7N/mm²
• C．191.7N/mm²
• D．195.6N/mm²

如图示一焊接工字形轴心受压柱的截面，承受的轴心压力设计值N=4500kN(包括柱的自重)，计算长度I₂=7m、I_oy=3.5m(柱子中点在x方向有一侧向支承)。翼缘钢板为剪切边，每块翼缘板上设有两个直径d₀=24mm的螺栓孔。钢板为Q235-B·F钢。

柱截面几何特性：毛截面面积：A=250cm²、净面积A_n=230.8cm²、毛截面惯性矩：I_x=145 683cm⁴、I_y=41 667cm⁴、回转半径i_x=24.14cm、i_y=12.91mm。

柱截面强度验算的应力为(　　)。

• A．189.6N/mm²
• B．195.ON/mm²
• C．198.4N/mm²
• D．203.4N/mm²

腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为263kN·m、I-I截面上的剪力V=100kN时，一个螺栓所受的最大剪力为(　　)。

• A．108 600N
• B．126 745N
• C．135 746N
• D．154 329N

腹板连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为(　　)。

• A．54 841N
• B．58 996N
• C．59 943N
• D．106 814N

腹板连接处承受的弯矩为254kN·m、I-I截面上的剪力V=200kN时，腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为(　　)。

• A．254kN·m
• B．260kN·m
• C．266kN·m
• D．272kN·m

翼缘连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为(　　)。

• A．54 841N
• B．52 349N
• C．53 407N
• D．54 167N

翼缘连接处一个螺栓连接的抗压承载力设计值为(　　)。

• A．160 000N
• B．167 597N
• C．173 249N
• D．174 359N

梁中钢筋的混凝土保护层厚度是指(　　)。

• A．箍筋外表面至梁表面的距离
• B．主筋外表面至梁表面的距离
• C．主筋截面形心至梁表面的距离
• D．主筋内表面至梁表面的距离

梁与柱的连接如图，钢材为Q235A·F(A3F)，采用B级螺栓连接，螺栓直径d=20mm，孔径d₀=20.5mm。

当翼缘连接处的弯矩为946kN·m时，翼缘连接一侧螺栓所承受的轴力为(　　)。

• A．946.5kN
• B．965.3kN
• C．980.0kN
• D．1004.3kN

若已知框架梁受剪截面满足规范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值V_b=250kN，则梁端箍筋(箍筋加密区)的A_sv/s与(　　)项最为接近。

• A．1.23mm
• B．1.00mm
• C．1.15mm
• D．1.26mm

对于高度、截面尺寸、配筋以及材料强度完全相同的柱，以支承条件为(　　)种情况时，其轴心受压承载力最大。

• A．两端嵌固
• B．两端嵌固，一端不动铰支
• C．两端不动铰支
• D．一端嵌固，一端自由

框架梁端最大剪力设计值与(　　)项数值最为接近。

• A．269.5kN
• B．230kN
• C．209.5kN
• D．285.6kN

边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与(　　)项配置最为接近(按单筋梁计算)。

• A．1552mm²
• B．1156mm²
• C．1276mm²
• D．1701mm²

某三跨六层框架，抗震设防烈度为8度，建筑物总高度23m，边跨跨长(中-中)为6m，柱截面尺寸为b×h=500mm×600mm，梁截面尺寸为b×h=250mm×500mm，混凝土强度等级为C25，纵向钢筋为HRB335，箍筋为HPB235，作用子梁上的重力荷载代表值为52kN/m，a_s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为：

 边支座梁边弯矩  M_max=210kN·m  -M_max=-410kN·m

 中支座梁边弯矩  M_max=170kN·m  -M_max=-360kN·m

 跨中       M_max=180kN·m

 边跨梁的最大剪力 V_max=230kN

框架梁跨中处纵向受拉钢筋的最小配筋率为(　　)项数值。

• A．0.23%
• B．0.25%
• C．0.30%
• D．0.20%

若已知无梁楼板承受的集中反力设计值为F₁=424.1kN，则采用箍筋作为受冲切钢筋，所需的箍筋面积与(　　)项数值最为接近。

• A．1040mm²
• B．1142mm²
• C．1324mm²
• D．1274mm²

集中反力设计值大小同上题，采用弯起钢筋作为受冲切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与(　　)项配置最为接近(弯起角度为a=45°)。

• A．3Φ12
• B．2Φ12
• C．3Φ16
• D．3Φ14

某无梁楼盖柱网尺寸为6m×6m，柱截面尺寸为450mm×450mm,楼板厚200mm，如题下图，混凝土强度等级为C25，箍筋采用HPB235钢，弯起钢筋采用HRB335钢。a_s=20mm。

设板上承受均布荷载标准值为恒荷载q₁=20kN/m²(包括自重)，活荷载q₂=3kN/m²，则无梁楼板承受的集中反力F₁与(　　)项数值最为接近。

• A．8483kN
• B．10 323kN
• C．9483kN
• D．9967kN

该楼板不配置抗冲切钢筋时，柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值与(　　)项数值最为接近。

• A．403kN
• B．503kN
• C．456kN
• D．492kN

某一非对称钢筋混凝土I形梁截面尺寸如下图，混凝土标号C20，宽度b=300mm，高度h=500mm，受拉区翼缘宽度b_f=800mm，受拉区翼缘高度h_f=80mm，受压区翼缘宽度b'_f=600mm，受压区翼缘高h'_f=80mm。

设截面的扭矩设计值T=20kN·m，则截面腹板所承受的扭矩值与(　　)项数值最为接近。

• A．18.901kN·m
• B．17.564kN·m
• C．16.684kN·m
• D．19.013kN·m

设构件受力特征系数a_cr=2.1，相对黏结特性系数v=1.0，梁下部配有4Φ20的钢筋，最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c=20mm，按荷载效应的标准组合计算的弯矩值M_k=20kN·m，则梁的最大裂缝宽度w_max与(　　)项数值最为接近。

• A．0.005mm
• B．0.02mm
• C．0.023mm
• D．0.015mm

已知屋架端部的局部承压净面积A_1n=23 500mm²(扣除孔道面积后)，局部受压计算底面积A_b=70 000mm²，局部受压毛面积A₁=28 260mm²，屋架端部配置方格网式间接钢筋(HPB235钢筋)。焊接钢筋网片为230mm×220mm，如上图，钢筋直径为Φ8(钢筋为HRB235)，两个方向的钢筋均为4根，网片间距s=50mm，则局部受压承载力与(　　)项数值最为接近。

• A．1246kN
• B．1322kN
• C．1572kN
• D．1387kN

已知后张法一端张拉的轴心受拉构件(屋架下弦)的截面如下图所示。混凝土强度等级为C40。当混凝土达到设计规定的强度后张拉预应力(采用超张拉)，预应力钢筋采用钢绞线(fptk=1720N/mm²，f_py=1220N/mm²，E_p=195 000N/mm²)。非预应力钢筋采用HRB400钢筋(f_y=360N/mm²，E_s=200 000N/mm²)，构件长度为24m，采用JM12锚具，孔道为预埋金属波纹管。

若已知非预应力钢筋面积A_s=314mm²，预应力钢铰线的面积A_p=593mm²，张拉控制应力σ_con=1204N/mm²，则第一批预应力损失值与(　　)项数值最为接近。

• A．67.7N/mm²
• B．84.5N/mm²
• C．214.6N/mm²
• D．54.2N/mm²

若已知由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失120N/mm²，由锚具变形和孔道摩擦引起的预应力损失80N/mm²，构件净截面面积为42 180mm²，其余条件不变，混凝土有效预压应力σ_pc最接近(　　)项数值。

• A．12.9N/mm²
• B．14.5N/mm²
• C．16.5N/mm²
• D．10.9N/mm²