注册结构工程师（一级专业考试-上午）模拟试卷1

桥梁结构的设计基准期为 ______ 年?

• A．30年
• B．50年
• C．100年
• D．200年

按反应谱理论计算桥墩水平地震力作用公式：E_htp=C_iC_zK_nβG_i。试问其中K_n和β的含义以下 ______ 项为正确?

• A．地面水平地震加速度与重力加速度之比，质点最大绝对加速度与地面水平地震加速度之比
• B．地面水平地震加速度与重力加速度之比，质点最大速度与地面水平地震加速度之比
• C．水平地震力作用与竖向地震力作用之比，结构重要性的修正
• D．水平地震力作用与结构重力作用之比，质点最大速度与地面水平地震速度之比

对于高等级公路中桥梁，当其轴线的法线方向与河道水流方向不一致时选______。

• A．调整路线线形，使桥梁轴线的法线方向与水流方向基本一致，夹角小于5°
• B．修改河道走向，使其与桥梁轴线的法线一致
• C．将桥梁跨径或桥长加长，直接跨越河道
• D．选择斜交桥方案、圆形截面独柱方案、并列双幅式桥梁方案

按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60--2004)的规定，汽车荷载在桥梁横向布置时，两辆汽车之间车轮的最小中心距与下列______ 项数值最为接近?

• A．0.50m
• B．1.0m
• C．1.20m
• D．1.30m

对于上述简支梁跨中截面，经计算全截面换算抗弯惯矩为：J₀=8.1053×10⁹mm⁴，换算截面重心至受压边缘的距离y₀^'=248.36mm，至受拉边缘的距离y₀=201.64，全截面换算截面重心以上部分面积对重心轴的面积矩S₀=1.3708×10⁷mm³。开裂截面换算抗弯惯矩为：J_cr=4.0842×10⁹mm⁴，换算截面混凝土受压区高度y₀^'=157.55mm，至受拉边缘的距离y₀=292.45mm。桥梁计算跨径为L=9.5m，荷载短期效应组合M_s=339.0kN·m，荷载长期效应组合M₁= 292.9kN·m。永久作用M_GK=231.5kN·m，汽车荷载M_Q1k=194.4kN·m(包括冲击系数μ= 0.266)。求跨中消除永久作用影响后的长期挠度与下列______ 值接近?

• A．12.0mm
• B．14.0mm
• C．16.0mm
• D．18.0mm

如该梁跨中截面设计弯矩标准值为：永久作用M_Gk=23105kN·m，汽车荷载M_Q1k= 194.4kN·m(包括冲击系数μ=0.266)，跨中截面实际配筋为[*]，A_s=6381.4mm²，截面有效高度h₀=406.5mm。该梁跨中截面的裂缝宽度与下列______ 值接近?

• A．0.10mm
• B．0.13mm
• C．0.16mm
• D．0.2mm

预制钢筋混凝土简支空心板，桥梁计算跨径为9.5m，计算截面尺寸如图(a)所示。截面计算宽度b=1000mm，截面高度h=450mm，结构重要性系数γ₀=1.0，拟采用 C25混凝土，f_cd=11.5MPa，f_td=1.23MPa，f_tk=1078MPa，E_s=208 ×104MPa；HRB335钢筋，f_sd=280MPa，E_s=2.0×105MPa，ξ_b=0.56，截面承受的弯矩组合设计值M_d=550kN·m，假定钢筋截面重力距为a_s=400mm，试进行配筋计算。

提示：为计算方便，将空心板截面换算成图(b)所示的等效工字形截面。

试进行配筋计算。试回答，由此计算所得的受拉钢筋面积A_s，和下述 ______项数值最为接近?

• A．5500mm²
• B．4862mm²
• C．5145mm²
• D．6060mm²

下列______ 种情况不属于高耸结构的正常使用状态?

• A．风荷载作用下的水平位移
• B．不均匀日照下的设备所在层的塔身转角
• C．钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度
• D．小震作用下的水平位移

假定实际配筋为[*]，试复核截面抗弯承载能力M_d和下述______ 项数值最为接近?

• A．550kN·m
• B．560kN·m
• C．570kN·m
• D．580kN·m

建筑高度、设防烈度、建筑重要性类别及场地类别等均相同的两个建筑，一个是框架结构，另一个是框架—剪力墙结构，这两种结构体系中的框架抗震等级下述 ______种是正确的?

• A．必定相等
• B．后者的抗震等级高
• C．前者的抗震等级高，也可能相等
• D．不能确定

“小震不坏，中震可修，大震不倒”是建筑抗震设计三水准的设防要求。所谓小震，下列种叙述为正确?

• A．6度或7度的地震
• B．50年设计基准期内，超越概率大于10%的地震
• C．50年设计基准期内，超越概率为63.2%的地震
• D．6度以下的地震

某16层建筑的一片双肢剪力墙，其墙肢宽度和沿竖向刚度均相等，其各层连梁的折算惯性矩I_b=5.12×10^-3m⁴。根据计算，其整体性判别指标：α=8，I_n/I=0.89。试问：在只变更各层连梁折算惯性矩值I_b，而不改变墙肢截面尺寸和连梁计算跨度的情况下，连梁折算惯性矩I_b的最小值取以下______ 项数值时，上述双肢剪力墙可按整体小开口墙考虑。

• A．6×10^-3m⁴
• B．7 ×10^-3m⁴
• C．8 ×10^-3m⁴
• D．9 ×10^-3m⁴

钢筋混凝土框架结构，总高度H=64m，经计算已求得第六层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。计算该处截面配筋时所需弯矩设计值M(kN·m)，其与下列______ 项数值最为接近。

• A．-74.4
• B．-79.44
• C．-89.5
• D．-76.9

计算钢筋混凝土圆形塔身结构的自振特性和正常使用极限状态时、可将塔身视为竖向悬臂弹性体系，下列截面刚度取值______ 是错误的。

• A．计算结构自振特性时，取0.85E_cI
• B．计算正常使用极限状态时，取0.65E_cI
• C．考虑地震和风共同作用时，取0.95E_cI
• D．考虑地震作用时，取1.0E_cI

当高层建筑结构采用时程分析法进行补充计算所求得的底部剪力应符合______ 规定。

• A．每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力80%
• B．每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力65%多条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力80%
• C．每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力90%
• D．每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法或底部剪力法求得的底部剪力75%

当乙类、丙类高层建筑结构高度较高时，宜采用时程分析法进行补充计算，下列______ 符合《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3--2002)的规定。

• A．7和8度Ⅰ、Ⅱ类场地，高度大于80m，8度Ⅲ、Ⅳ类场地及9度高度大于60m
• B．7和8度Ⅰ、Ⅱ类场地，高度大于100m，8度Ⅲ、Ⅳ类场地及9度高度大于60m
• C．7和8度Ⅰ、Ⅱ类场地，高度大于100m，8度Ⅲ、Ⅳ类场地及9度高度大于80m
• D．7和8度Ⅰ、Ⅱ类场地，高度大于100m，8度Ⅲ、Ⅳ类场地，高度大于80m及9度高度大于 60m

在裹冰区建一座拉绳式微波塔，其基本裹冰厚度为15mm，拉线直径为30mm，其最高离地面 100m。试问，该处单位长度上裹冰荷载(kN/m)最接近于______ 项数值。

• A．0.019
• B．0.037
• C．0.027
• D．0.048

下图为设有防震缝的高层建筑，两个结构单元均为框架—剪力墙，抗震设防为8度，下列防震缝宽度δ______ 项满足要求。                             

• A．δ=191.8mm
• B．δ=186mm
• C．δ=164.4mm
• D．δ=130.2mm

已知连梁的截面尺寸为b=160mm，h=900mm，ι_n=900mm，C30混凝土，f_c=14.3N/mm²， f_t=1.43N/mm²，纵筋HRB335，f_y=300N/mm²，箍筋HPB235，f_y=210N/mm²，抗震等级为二级。由楼层荷载传到连梁上的剪力V_Gb很小，略去不计。由地震作用产生的连梁剪力设计值V_h=150kN。

连梁的纵向钢筋截面面积A_s与下列______ 项接近。

• A．203mm²
• B．195mm²
• C．185mm²
• D．190mm²

连梁所需的箍筋值与下列______ 项接近。

• A．1.30mm
• B．1.01mm
• C．0.96mm
• D．0.90mm

已知作用于90m高度屋面处的风荷载标准值ω_k=1.55kN/m²，作用于90m高度屋面处的突出屋面小塔楼风荷载标准值△P₉₀=600kN。假定风荷载沿高度是倒三角形分布(地面处为零)，试问，在高度z=30m处风荷载产生的倾覆力矩设计值(kN·m)与______ 项数值最为接近。

• A．129 388
• B．92420
• C．78 988
• D．152 334

已知屋面处的风振系数β₉₀=1.68，试问，屋面高度处的风荷载标准值ω_k(kN/m²)与______ 项数值最为接近。

• A．1.73
• B．1.493
• C．1.271
• D．1.357

某大城市郊区有一28层的高层建筑，如下图所示。地面以上高度为90m，平面为一外径26m的圆形。基本风压数值为0.50kN/m²，风荷载体型系数为0.8。

当结构基本自振周期时T₁=1.6s，风荷载脉动增大系数ξ最接近于 ______ 项数值。

• A．1.36
• B．1.521
• C．1.407
• D．1.481

轴心竖向力F和G和弯矩M、剪力V共同作用下基桩竖向力设计值的最大值与______ 项值接近。

• A．234.7kN
• B．251.8kN
• C．269.7kN
• D．279.8kN

某工程中心受压基础，采用______ 项公式确定地基承载力方为正确。

• A．临塑压力P_cr
• B．临界压力
• C．临界压力
• D．极限压力P_u

某框架结构办公楼柱下采用预制钢筋混凝土桩基。桩的截面为300mm×300mm，柱的截面尺寸为500mm×500mm，承台底标高-1.70m，作用于室内地面标高(±0.000)处的竖向力设计值F=1800kN，作用于承台顶标高的水平剪力设计值V=200kN·m，如下图所示，基桩承载力设计值R=230kN，建筑安全等级为二级。

要求：按《建筑桩基技术规范》下列各题。

轴心竖向力F和G作用下，基桩竖向力的设计值与 ______项值接近。

• A．198kN
• B．209kN
• C．217kN
• D．226kN

墙底处(Z=h=5m)的主动土压力与 ______项值接近。

• A．60kN/m
• B．66.61kN/m
• C．75kN/m
• D．82.5kN/m

挡土墙高h=5m，墙背竖直，填土表面水平，填土为砂土，其重度了γ＝18kN/m³，内摩擦角Φ=30°，如下图所示。

墙底处(Z=h=5m)的压力强度与 ______值接近。

• A．20kN/m²
• B．30kN/m²
• C．40kN/m²
• D．50kN/m²

在上图条件下，基础尺寸为3.0m×5.1m，软弱下卧层③层的地基承载力特征值f△= 80kPa，则软弱下卧层顶处的地基承载特征值，最接近下列 ______项数值?

• A．153kPa
• B．114.65kPa
• C．124.30kPa
• D．100.90kPa

在上图条件下，且已知基础尺寸为3.0m×5.1m，基底附加压力为110kPa，沉降计算经验系数Ψ_s=0.8，则基础中心点因②层土产生的最终沉降值s最接近下列______ 项数值?

• A．24.16mm
• B．53mm
• C．9.6mm
• D．30.2mm

在上图条件下，已知，软弱下卧层③层顶处的附加压力P_z=60kPa。则软弱下卧层顶的总压力的数值最接近下列 ______ 项数值?

• A．136kPa
• B．96kPa
• C．106kPa
• D．120kPa

在上图条件下，已知基底附加压力为140kPa，则弱下卧层淤泥质土③层顶面的平均附加压力P_0z最接近下列 ______ 项数值?

• A．64kPa
• B．58kPa
• C．67kPa
• D．60kPa

在上图条件下基础底尺寸为3.0m×5.1m，基底平均压力标准值P_k=180kPa，则基底平均附加压力标准值P₀最接近下列 ______项数值?

• A．156.5kPa
• B．131.501kPa
• C．130.71kPa
• D．140.1kPa

已知：基础底面尺寸为3.0m×5.1m，作用于基础的荷载标准值F_k1=1800kN；M=900kN·m， V_k=200kN，F_k2=200kN，基础自重和基础上土重标准值二者折算平均重度γ_G=20kN/m³，则基底最大压力P_kmax最接近下列______ 项数值?

• A．200kPa
• B．254kPa
• C．300kPa
• D．320kPa

根据上图所示基础的条件，且基础尺寸为3.0m×5.1m，已知土层②的地基承载力特征值f_ak=250kPa，则基底的地墓承载力特征值f_a为______ 。

• A．250kPa
• B．275kPa
• C．300kPa
• D．290kPa

由钻探取得某原状土样，经试验测得土的天然重度γ=17kN/m³，含水量ω=13.2%，土粒相对密度d_s=2.69。土的孔隙比e最接近以下______ 项数值?

• A．0.791
• B．0.442
• C．0.613
• D．0.85

某一柱下钢筋混凝土单独基础如下图所示。

已知第②层土粉质黏土的抗剪强度指标为上图所示，基础底面尺寸为3.0m×5.1m，则该土层的承载力特征值f_a为______ 。

• A．200kPa
• B．250kPa
• C．146kPa
• D．230kPa

采用TC13湿材、马尾松制成的柱子，在露天环境下使用年限为25年，其弹性模量应为______ 。

• A．7650N/mm²
• B．8032.5N/mm²
• C．8925N/mm²
• D．7229.25N/mm²

如下图所示为一方木架端节点，其上弦杆轴向力设计值N=-120kN。该屋架采用水曲柳制作。则单齿连接的受剪应力及受剪承载力与______ 组数据最为接近。                                  

• A．0.896N/mm²，1.75N/mm²
• B．0.685N/mm²，1.75N/mm²
• C．0.75N/mm²，1.61N/mm²
• D．0.896N/mm²，1.61N/mm²

假设已知N₀、N₁合力的影响系数Φ=0.836，则该垫块下砌体的局部受压承载力最接近下列 ______ 项数值。

• A．296.5kN
• B．200.5kN
• C．243.3kN
• D．350.9kN

以下有关砌体结构的论述，______ 项错误?

• A．圆形砖砌体水池主要利用沿齿缝截面或沿砖和竖缝截面的轴心抗拉强度
• B．当过梁上砖砌体高度h_w≥ι_n/3时，墙体荷载应按高度为ι_n/3的墙体均布自重采用(ι_n为过梁的净跨)
• C．砂浆强度为零时，砌体抗压强度电为零
• D．网状配筋砌体应用于下列场合：e/h≤0.17，β≤16

某承重纵墙，窗间墙的截面尺寸如下图所示。采用MU10烧结多孔砖和m².5混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为200mm×500mm的钢筋混凝土大梁，跨度为5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为N₁=50kN，上部墙体轴自力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为：σ₀=0.515N/mm²。

梁端下砌体的局部受压承载力的计算式最接近下列______ 项表达式。

• A．Ψ_N0+N₁=59.5kN≤ηγfA=70.6kN
• B．Ψ_N0+N₁=50kN≤ηγfA=70.6kN
• C．Ψ_N0+N₁=50kN≤ηγfA=65.5kN
• D．Ψ_N0+N₁=59.5kN≤ηγfA=65.5kN

同上题，但大梁传给墙体的压力设计值改为N₁=80kN，并已知此时梁端支承处砌体局部受压承载力不满足要求，应该在梁端下设置垫块。设垫块尺寸为b_ba_bι_b=550mm ×370mm× 180mm，垫块上N₀、N₁合力的影响系数Φ最接近下列______ 项数值。

• A．0.568
• B．0.963
• C．0.689
• D．0.836

网状配筋砖砌体的轴向力影响系数Φ_n接近于下列______ 组数值?

• A．0.63
• B．0.59
• C．0.68
• D．0.57

网状配筋砖砌体的抗压强度设计值接近于下列______ 组数值?

• A．2.81N/mm²
• B．2.47N/mm²
• C．2.67N/mm²
• D．3.01N/mm²

网状配筋砖砌体受压承载力的验算结果接近于下列______ 组数值?

• A．264kN＞250kN
• B．264kN＞250kN，472kN＞250kN
• C．472kN＞250kN
• D．286kN＞250kN，472kN＞250kN

有一两跨无吊车房屋(弹性方案)的中柱截面为370mm×490mm，柱高3.14m，承受设计轴向力N=250kN，轴向力作用在排架方向(柱的长边)，其偏心距为48mm。柱采用MU10砖 M7.5混合砂浆砌筑。采用焊接冷拔低碳钢丝方格网状配筋，钢筋采用中Φ^b4，钢丝间距 50mm，网的竖向间距采用3皮砖，施工质量控制等级为B级。

该柱不采用网状配筋时，柱受压承载力的验算接近下列______ 组数值?

• A．178kN＜300kN
• B．178kN＜300kN，216kN＜300kN
• C．202kN≤300kN
• D．202kN≤300kN，245kN≤300kN

一承受大梁ι=7.8m作用的砖砌体柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，设该两方向偏心距分别为e_b=50mm，e_h=70mm，如题33图所示；计算高度H₀=4.9mm；采用MU15烧结多孔砖(孔洞率为35%)，M10水泥砂浆砌筑。该柱受压承载力设计值接近下列哪项数值? ______                                    

• A．311.56kN
• B．346.17kN
• C．384.64kN
• D．427.40kN

当窗间墙采用MU10烧结黏土砖、M5混合砂浆砌筑，梁端下设a_b×b_b×t_b=240mm×650mm× 200mm钢筋混凝土垫块时，梁端下砌体的局部受压承载力计算式(N₀+N₁≤φγfA_b)与下列 ______项相接近?

• A．142.16kN＜223.05kN
• B．142.16kN＜178.44kN
• C．250kN＞223.05kN
• D．250kN＞178.44kN

当窗间墙采用MU10烧结黏土砖、M5 混合砂浆砌筑，梁下钢筋混凝土垫梁，垫梁高度为 180mm，宽度为240mm，采用C20混凝土，梁端下砌体局部受压承载力计算式(N₀+N₁)≤ 2.4δ₂b_bh₀与下列______ 项相接近?

• A．130.46kN＜258.51kN
• B．130.46kN＜206.81kN
• C．250kN＞258.51kN
• D．250kN＞206.81kN

如图所示，某窗间墙长1500mm，墙厚为370mm；中部支承钢筋混凝土梁的截面尺寸h_c×b=550mm×250mm，梁端实际支承长度为240mm，上层墙体传来轴向力设计值 N_u=150kN，梁端支承反力设计值N₁=100kN。

当窗间墙采用MU10烧结黏土砖、M5水泥砂浆砌筑时，梁端下砌体的局部受压承载力计算式 (ψN₀+N₁≤ηγfA₁)与下列______ 项相接近?

• A．100kN＞95.7kN
• B．100kN＞89.4kN
• C．250kN＞95.7kN
• D．250kN＞89.4kN

下图中有4种中心支撑形式，______的斜杆可按拉杆设计。                          

• A．十字交叉支撑
• B．单斜杆支撑
• C．人字支撑
• D．K形支撑

某厂房行驶多台吊车，当进行挠度计算时，吊车荷载应考虑______ 。

• A．两台相邻较大吊车标准值
• B．两台相邻较大吊车设计值
• C．两台相邻较大吊车设计值并乘以动力系数
• D．一台最大吊车标准值

刚度验算中梁的挠度为______ 。

• A．6.9mm
• B．7.5mm
• C．7.8mm
• D．8.2mm

某简支梁采用热轧普通工字钢，型号I36a，跨度为5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值q =36kN/m(包括自重)，荷载标准值q_k=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的W_x= 878cm3，I_x=15796cm⁴，钢材Q235B。

梁的弯曲应力为______ 。

• A．115N/mm²
• B．122N/mm²
• C．128N/mm²
• D．133N/mm²

将节点板与梁底用双面角焊缝连接，焊条FA303，h_f=8mm，每侧焊缝长度为______ mm。

• A．405
• B．390
• C．490
• D．475

用A级普通螺栓，性能等级8.8级，应用______ 个。

• A．4
• B．6
• C．8
• D．10

如节点板t=14mm与梁底用坡口三级熔透焊缝连接，焊缝长______ mm。

• A．300
• B．360
• C．400
• D．430

同上题条件，如改用承压型高强度螺栓，m²0每个A_e=244.8mm²，应用______ 个。

• A．4
• B．6
• C．8
• D．10

用C级普通螺栓性能等级4.6级，应用______ 个。

• A．22
• B．18
• C．14
• D．10

如图所示节点，钢材为Q235-B，焊条E4303，受斜向静拉力设计值566kN，节点板与主构件用双面角焊缝连接，h_f=8mm，节点板与构件用坡口二级焊缝焊接，ι= ______mm。                          

• A．295
• B．280
• C．395
• D．425

在钢梁底面设有吊杆，承受拉力设计值850kN，吊杆通过T形连接件或节点板将荷载传给钢梁，钢材为Q235-B，计算各种不同方法的连接。

连接件采用10.9级，双排m²0摩擦型高强度螺栓与梁下翼缘连接，摩擦面喷砂处理，抗滑移系数取μ=0.45，应用______ 个高强度螺栓。

• A．4
• B．6
• C．8
• D．10

如图所示为配置纵横向加劲肋的梁，4个区格腹板稳定验算结果为 ______。                        

• A．全部符合要求
• B．全不符合要求
• C．仅Ⅰ、Ⅲ区格符合要求
• D．仅Ⅱ、Ⅳ区格符合要求

如不考虑腹板屈曲后强度，仅配置横向加劲肋，则 ______。

• A．间距2000mm
• B．间距1500mm
• C．间距1000mm
• D．不符合计算要求，必须增设纵向加劲肋

某平台钢梁，平面外与楼板有可靠连接，梁立面、截面如题16～18图所示，采用Q235=B钢材，其截面特性如下：A=3.04×10⁴mm²，I_x=1.721×10¹⁰mm⁴，W_x^上=1.74×10⁷mm³。作用于梁上均布荷载(包括自重)设计值q=200kN/m。请按考虑腹板屈曲后强度计算，不设中间加劲是否满足要求。如不考虑腹板屈曲后强度，设置加劲肋，验算腹板局部稳定性。

如考虑腹板屈曲后强度，不设横向加劲肋，按《钢结构设计规范》(GB50017--2003)式(4.4.1 -1)计算，承载力与容许值比值为______ 。

• A．0.367
• B．0.547
• C．0.777
• D．0.927

轴向压力N对构件抗剪承载力V_u的影响是______ 。

• A．不论N的大小，均可提高构件的抗剪承载力V_u
• B．不论N的大小，均可降低构件的V_u
• C．N适当时提高构件的V_u，N太大时降低构件的V_u
• D．N大时提高构件的V_u，N小时降低构件的V_u

在钢筋混凝土双筋梁，大偏心受压和大偏心受拉构件的正截面承载力计算中，要求压区高度x≥2a_s^'，是为了______。

• A．保证受压钢筋在构件破坏时能达到其抗压强度设计值
• B．防止受压钢筋压屈
• C．避免保护层剥落
• D．保证受压钢筋在构件破坏时能达到极限抗压强度

若裙房中某根框架柱b×h=500mm×500mm，C40混凝土，h₀=465mm²，ι₀=7.5m，N= 2000kN，e₀=80mm，则η=______。

• A．1.92
• B．1.889
• C．1.773
• D．1.747

上题中，若N=2445kN，M=489kN/m²，a_s=a_s^'=35mm，HRB335级钢筋，其余条件同上题，则对称配筋时A_s=A_s^'=______ mm²。

• A．500
• B．625
• C．1365
• D．2193

在框架结构内力与位移计算当中，可以考虑现浇楼面对梁刚度的影响。今有一截面尺寸为 250mm×600mm的中框架梁，其惯性矩I(mm⁴)可取______ 项数值。

• A．54×10⁸
• B．81×10⁸
• C．90×10⁸
• D．108×10⁸

设此梁支座负弯矩设计值，右端：M_max=175kN·m，-M_max=-360kN·m，左端：M_max=210 kN·m，-M_max=-420kN·m，梁净跨ι_n=7.0m，重力荷载代表值产生的剪力V_Gb=135.2kN，梁上作用均布荷载，重力荷载和地震组合作用下跨中的最大剪力V=230kN，箍筋用HPB235级，则此梁端部箍筋应为=______ mm²/mm。

• A．0.92
• B．0.81
• C．1.18
• D．0.74

设裙房某根梁用C30混凝土，HRB335级抗拉纵筋，右端支座负弯矩设计值M_R=413.47 kN/m²，梁底配置级钢筋直通，b×h=300mm×550mm，则支座负筋A_s=______ mm²。

• A．2587
• B．2282
• C．1572
• D．1553

若底层柱AB的剪力V=13.57kN，经查表知y=y₀+y₁+y₂+y₃=0.55，则柱AB的上端弯矩M =______ kN·m。

• A．20.36
• B．27.48
• C．30.53
• D．33.59

某综合楼，主楼结构高度87m，为框架—剪力墙结构，裙房结构高度21m，为框架结构，8度设防，Ⅱ类场地。

由于建筑物超长，需在主、裙楼间设置伸缩缝兼作防震缝，则此缝最小宽度应为______ mm。

• A．480
• B．336
• C．240
• D．110

某四层现浇钢筋混凝土框架结构如图所示。

若部分杆件相对线刚度如下：  四层梁i=0.65；三层梁i=0.98；二层梁i=1.0。  四层柱i=0.58；三层柱i=0.60；二层柱i=0.61。  则四层柱DE的K=______。

• A．1.121
• B．1.358
• C．1.381
• D．1.405

上题中，三层中柱HI的D=______×。

• A．0.271
• B．0.374
• C．0.6
• D．0.623

• A．4.31
• B．8.62
• C．9.23
• D．10.77

若M_max=280.1kN·m，则梁的受拉配筋A_s=______ mm²。

• A．2496.25
• B．2869.3
• C．2917.7
• D．2955.3

• A．2496.25
• B．2869.3
• C．2917.7
• D．2955.3

梁的截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C30混凝土，受拉钢筋HRB335级，受压钢筋用 HPB235级，计算简图如图所示，环境类别为一类。

若G_k=95kN，Q_k=20kN，g_k=2.600kN/m，q_k=0.9kN/m，则梁的控制截面内力设计值为______kN·m。

• A．229.7
• B．250.6
• C．284
• D．294.6