注册结构工程师（一级专业考试-下午）模拟试卷6

某桥梁上部结构为三孔钢筋混凝土连续梁，试判定在以下四个图形中，(　　)是该梁在中支点Z截面的弯矩影响线。

某跨越一条650m宽河面的高速公路桥梁，设计方案中其主跨为145m的系杆拱桥，边跨为30m的简支梁桥。试问，该桥梁结构的设计安全等级，应如下列(　　)项所示。

某一级公路上，有一座计算跨径为20m的预应力混凝土简支梁桥，混凝土强度等级为C40。该简支梁由T形梁组成，主梁梁高1.25m，梁距为2.25m，横梁间距为5.0m；主梁截面有效高度h₀=1.15m。按持久状况承载能力极限状态计算时，某根内梁支点截面剪力设计值为800kN。如该主梁支承点截面处满足抗剪截面的要求，试问，腹板的最小、宽度(mm)，应与下列(　　)项数值最为接近。

该箱形梁桥，按正常使用极限状态，由荷载短期效应组合设计值产生的跨中断面向下的弹性挠度值为72mm。由永久有效预应力产生的向上弹性反向挠度值为60mm。试问，该桥梁跨中断面向上设置的预挠度(mm)，应与下列(　　)项数值最为接近。

该箱形梁桥按承载能力极限状态设计时，假定跨中断面永久作用弯矩设计值为65 000kN·m，由汽车车道荷载产生的弯矩设计值为25 000kN·m(已计入冲击系数)，其他二种可变荷载产生的弯矩设计值为9600kN·m。试问，该箱形简支梁中，跨中断面基本组合的弯矩组合设计值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。

计算该后张法预应力混凝土简支箱形梁桥的跨中断面时，所采用的有关数值：F=9.6m²，h=2.25mm，I₀=7.75m⁴；中性轴至上翼缘边缘距离为0.95m，至下翼缘边缘距离为1.3m；混凝土强度等级为C50，E_c=3.45×10⁴MPa；预应力钢束合力点距下边缘距离为0.3m。假定，在正常使用极限状态短期效应组合作用下，跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值S_sd=85 000kN·m，试问，该箱形梁桥按全预应力混凝土构件设计时，跨中断面所需的永久有效最小预应力值(kN)，应与下列(　　)项数值最为接近。

某一级公路设计行车速度v=100km/h。双向六车道，汽车荷载采用公路-I级。其公路上有一座计算跨径为40m的预应力混凝土箱形简支梁桥，采用上、下双幅分离式横断面行驶。混凝土强度等级为C50。横断面布置如下图所示。

 提示：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)进行计算。

试问，该桥在计算汽车设计车道荷载时，其设计车道数应按下列(　　)项取用。

计算该箱形梁桥汽车车道荷载时，应按横桥向偏载考虑。假定车道荷载冲击系数μ=0.215，车道横向折减系数为0.67，扭转影响对箱形梁内力的不均匀系数K=1.2，试问，该箱形梁桥跨中断面，由汽车车道荷载产生的弯矩作用标准值(kN·m)，应与下列(　　)项数值最为接近。

某高层钢筋混凝土框架-简体结构，房屋高度56m，抗震设防烈度为8度，丙类建筑，场地类别Ⅲ类。框架梁的截面尺寸为500mm×600mm，混凝土强度等级C30，承受地震作用为主的梁端剪力设计值为450kN。箍筋采用HPB235钢，四肢箍。沿梁全长的箍筋直径应为下列(　　)项所示。

修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖向钢桅杆的长度为6m，直径为300mm。基本裹冰厚度为20mm。基本风压值w₀=0.4kN/m²。桅杆上的风荷载标准值w_k=1.34kN/m²。对于承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时，计算荷载效应的基本组合中桅杆底部的风弯矩设计值(kN·m)，应为下列(　　)项所示。

某框架-剪力墙结构，抗震设防烈度8度，Ⅱ类场地，高度58m。在重力荷载代表值、水平风力荷载及水平地震力作用下，第四层边柱轴向力标准值分别为：N_gk=4102kN，N_wk=1010kN及N_EK=520kN，柱截面为600mm×800mm，混凝土采用C30，第四层层高为3.6m，梁高600mm。底层柱承受的地震剪力小于底部总剪力的20%。此时其轴压比为(　　)。

某框架-剪力墙结构，抗震设防烈度8度，Ⅱ类场地，高度82m，剪力墙很多，框架柱净高与截面长边尺寸之比小于4，设计柱时其轴压比应取下列(　　)项值。

某高层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为7度，高度55m，乙类建筑，Ⅱ类场地的某框架柱的竖向荷载与地震作用组合的最大轴压力设计值N=7540kN，柱截面尺寸为700mm×700mm，混凝土强度等级C40，柱轴压比验算结果下列(　　)项是正确的。

某高层框架-剪力墙结构底层柱，抗震等级为二级，截面800mm×900mm。混凝土强度等级C30，柱承受的地震剪力小于底部总剪力的20%，且为短柱。场地为Ⅵ类(轴压比限值从严，减0.1)。在下列柱所受的组合轴压力设计值中，(　　)为正确。

有一幢15层框架-剪力墙结构房屋，抗震设防烈度7度，场地类别为Ⅱ类，经计算得结构底部总水平地震作用标准值F_EK=6300kN，按简化计算法协同工作分析得到、某楼层框架分配的最大剪力为820kN，设计该框架时，各楼层框架总剪力标准值V_f(kN)取下列(　　)项是正确的。

若该框架为钢结构，结构的基本自振周期T₁=1.2s，结构阻尼比ζ=0.035，其他数据不变，试问结构总水平地震作用标准值F_EK(kN)与下列(　　)项数值最为接近。

若已知结构总水平地震作用标准值F_EK=3126kN，顶部附加水平地震作用ΔF₆=256kN，试问作用于G₅处的地震作用标准值F₅(kN)与下列(　　)项数值最为接近。

某6层框架结构。如题下图所示，设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为G₆=4800kN，G_2～5=6000kN，G₁=7000kN。采用底部剪力法计算。

使用规范：《建筑抗震设计规范》(GB 5001 1—2001)。

假定结构的基本自振周期T₁=0.7s，结构阻尼比ζ=0.05。试问，结构总水平地震作用标准值F_EK(kN)与下列(　　)项数值最为接近。

若该建筑物位于一高度为45m的山坡顶部，如下图所示，试问建筑屋面D处的风压高度变化系数μ_z，与下列(　　)项数值最为接近。

若该框架为钢筋混凝土结构，结构的基本自振周期T₁=0.8s，总水平地震作用标准值F_EK=3475kN，试问作用于顶部附加水平地震作用ΔF₆(kN)与下列(　　)项数值最为接近。

试确定高度100m处围护结构的风荷载标准值(kN/m²)与下列(　　)项数值最为接近。

假定作用于100m高度处的风荷载标准值w_k=2kN/m²，又已知突出屋面小塔楼风剪力标准值ΔP_n=500kN及风弯矩标准值ΔM_n=2000kN·m，作用于100m高度的屋面处。设风压沿高度的变化为倒三角形(地面处为0)。试问在地面(z=0)处，风荷载产生倾覆力矩的设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。

某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土高层建筑，如下图所示。地面以上高度为100m，迎风面宽度为25m，按100年重现期的基本风压ω₀=0.55kN/m²，风荷载体型系数为1.3。

使用规范：《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)

假定结构基本自振周期T₁=1.8s。试问，高度80m处的风振系数与下列(　　)项数值最为接近。  提示：结构振型系数采用振型计算点距地面高度z与房屋高度H的比值。

下列结论正确的是(　　)。

有关桩基主筋配筋长度有下列四种见解，试指出其中(　　)项说法是不全面的。

如果软弱层顶面附加压力为35kN/m²，则软弱层顶面处压力与(　　)项值接近。

软弱层顶面的附加压力与(　　)项值接近。

当e=0.2m时基底的最大压力与(　　)项值接近。

下卧层承载力设计值与(　　)项值接近。

条件同第4小题，且f_c=15×10³kN·m时，锥形承台柱与承台交接截面的剪切承载力与(　　)项值接近。

某柱基础、作用在设计地面处的柱荷载设计值、基础尺寸、埋深及地基条件如下图所示。

持力层承载力与(　　)项值接近。

基础的偏心距与(　　)项值接近。

a_0x=a_0y，h₀=1.2m，f_t=1.5MPa时，柱下矩形独立承台，受柱冲切的承载力与(　　)项值相近。

C₁=C₂=1.2m，a_1x=a_1y，h₀=0.9m，f_t=1.5MPa时，受角桩冲切承载力与(　　)项值接近。

如果M=35×10⁴kN·m，题中条件下，各桩对x轴的弯矩与(　　)项值接近。

轴心竖向力作用下，作用效应与(　　)项值接近。

两段湿水曲柳木板，室内常温，在荷载V作用下，采用螺栓连接，如题图，螺栓受剪截面的设计承载力与(　　)项数值接近。

某一级建筑柱下独立桩基，桩基竖向荷载(荷载效应基本组合)设计值F=6200kN，弯矩M=350kN·m，水平力H=500kN，承台埋深2.5m，承台及承台上土重设计值G=300kN。

 建筑场地地层条件：

 (1)0～12m粉质黏土，重度γ=19kN/m³，e=0.80，可塑状态，地基土极限承载力标准值q_ck=200kPa

 (2)12～14m细砂、中密～密实

 (3)14～19m砾石、卵石层

 (4)19～28m粉质黏土

 (5)28～35m卵石层

 (6)35～45m粉土

 (7)地下水位于地面下3.5m。

 采用水下钻孔灌注桩，桩径d=800mm，4根；承台及桩尺寸如下图所示。

如果η_c=0.38，复合桩基的竖向承载力设计值与(　　)项值接近。

若该过梁承受弯矩设计值M=6.5kN·m，采用钢筋砖过梁，则在砖过梁底部的钢筋配置面积与(　　)项数值最为接近(钢筋采用HPB235)。

下列关于砌体房屋抗震计算不正确论述是(　　)。

在砌体结构房屋中，(　　)不是圈梁的主要作用。

某三层端部墙窗洞处立面如下图所示，窗洞宽1.20m，外纵墙上搁置长向板，板底距离上皮0.72m，板上有女儿墙。若外纵墙墙厚370mm(墙面自重标准值为7.78kN/m²)，已知传至+10.72m标高处的荷载设计值为31.3kN/m。采用MU10砖，M5混合砂浆。

该过梁的跨电弯矩和支座剪力设计值最接近(　　)项数值。

若过梁采用砖砌过梁，则其弯曲抗拉及抗剪承载力与(　　)项数值最为接近。

组合砖柱的截面尺寸为370mm×620mm，计算高度为6.6m。采用MU10砖，M10混合砂浆砌筑，面层厚度和钢筋配置见下图。承受轴心压力。

该组合砖柱的稳定系数最接近(　　)项数值。

雨篷为预制构件时的抗倾覆力矩与(　　)项数值最为接近。

假设稳定系数φ_com=0.75，则该组合柱的承载力与(　　)项数值最为接近。

某三层入口雨篷尺寸及做法如下图，雨篷板厚h=80m，雨篷梁b_b×h_b=370mm×300mm，雨篷板作用有恒载3.0kN/m²，均布活载0.7kN/m²，墙自重7.37kN/m²(均为标准值)。支承雨篷的外纵墙另侧为楼梯间，必须考虑检修荷载组合。

对该雨篷进行抗倾覆验算时，倾覆力矩与(　　)项数值最为接近。

若已知荷载设计值Q₂=120.5kN，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(规范公式7.3.8)验算时公式右端的剪力值与(　　)项数值最为接近。

在施工阶段，托梁所受的弯矩与剪力设计值下列(　　)项接近。

托梁按偏心受拉构件进行计算，若已知a_M=0.0850，η_N=2.150，假设墙梁的计算跨度l₀=5.500m，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离e与(　　)项数值最为接近。

已知基础梁上墙体高12m，墙厚为370mm，单面抹灰，采用MU10烧结普通砖M5混合砂浆砌筑，柱距6m，基础梁长5.95m，伸入支座0.5m，混凝土采用C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HRB235钢筋。基础梁断面尺寸为b×h_b=370mm×450mm(按自承重墙梁分析)。

考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩组合系数a_M和跨中轴力系数η_N最接近(　　)项数值。

对方形斜腹杆塔架结构，当从结构构造和节省钢材方面综合考虑时，试问，下列(　　)种截面形式的竖向分肢杆件不宜选用。

某一在主平面内受弯的实腹构件，当构件截面上有螺栓(或铆钉)孔时，试问，下(　　)项计算要考虑螺栓(或铆钉)孔引起的截面削弱。

在题(e)中，立柱的最大弯矩设计值M_x=30.2kN·m，轴心压力设计值N=29.6kN，采用热轧H型钢H194×150×6×9，A=3976mm²，W_x=283×103mm³，i_x=83mm，i_y=35.7mm。作为压弯构件，试问，当对弯矩作用平面外的稳定性计算时，构件上最大压应力设计值(N/mm²)应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：φ_b按近似方法计算。取β_tx=1。

在图(d)中，杆件CD的轴心压力很小(远小于其承载能力的50%)，当按杆件的长细比选择截面时，试问，下列(　　)项截面较为经济合理。

两铰拱式天窗架如图(e)所示。斜梁的最大弯矩设计值Mx=30.2kN·m，采用热轧H型钢H200×100×5.5×8，A=2757mm²，W_x=188×103mm³，i_x=82.5mm，i_y=22.1mm。当按整体稳定性计算时，试问，截面上最大压应力设计值(N/mm²)应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：φ_b按受弯构件整体稳定性系数近似计算方法计算。

多竖杆式天窗架如图(d)所示。在风荷载作用下，假定天窗斜杆(DE、DF)仅承担拉力。试问，当风荷载设计值W₁=2.5kN时，DF杆的轴心拉力设计值(kN)应与下列(　　)项数值最为接近。

在图(c)中，杆件AC在各节间最大的轴心压力设计值N=12kN，采用100×6，A=2386mm²，i_x=31mm，i_y=43mm。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，杆件截面的压应力设计值(N/mm²)应与下列(　　)项数值最为接近。  提示：在确定桁架平面外的计算长度时不考虑各节间内力变化的影响。

某厂房的纵向天窗宽8m、高4m，采用彩色压型钢板屋面、冷弯型钢檩条、天窗架：檩条、拉条、撑杆和天窗上弦水平支撑局部布置简图如下图中的图(a)所示；天窗两侧的垂直撑如图(b)所示，工程中通常采用的三种形式天窗架的结构简图分别如图(c)、(d)、(e)所示。所有构件均采用Q235钢，手工焊接时使用E43型电焊条，要求焊缝质量等级为二级。

桁架式天窗架如题图(c)所示。试问，在竖向荷载作用下，水平反力R_H(kN)与下列(　　)项数值最为接近。

现将桁架的端节点改为采用等强焊接对接节点板的连接形式，如下图所示。在斜杆轴心拉力作用下，节点板将沿AB—BC—CD破坏线撕裂。已确定AB=CD=400mm，其拉剪折算系数均取η=0.7，BC=33mm。试问，在节点板破坏线上的拉应力设计值(N/mm²)，应与下列(　　)项数值最为接近。

某屋盖工程的大跨度主桁架结构使用Q345B钢材，其所有杆件均采用热轧H型钢；H型钢的腹板与桁架平面垂直。桁架端节点斜杆轴心拉力设计值N=12 700kN。

桁架端节点采用两侧外贴节点板的高强度螺栓摩擦型连接，如下图所示。螺栓采用10.9级M27高强度螺栓，摩擦面抗滑移系数取0.4。试问，顺内力方向的每排螺栓数量(个)，应与下列(　　)项数值最为接近。

当吊车为中级工作制时，试问，在吊车最大轮压作用下，在腹板计算高度上边缘的局部压应力设计值(N/mm²)，应与下列(　　)项数值最为接近。

吊车梁上翼缘板与腹板采用双面角焊缝连接。当对上翼缘焊缝进行强度计算时，试问，应采用下列(　　)项荷载的共同作用。

假定吊车为重级工作制时，试问，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值(kN)，应与下列(　　)项数值最为接近。

轴向压力N对构件抗剪承载力V_u的影响是(　　)。

某单层工业厂房，设置有两台Q=25/10t的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距4m，最大轮压标准值P_max=279.7kN，吊车横行小车重量标准值g=73.5kN，吊车轨道的高度h_R=130mm。

 厂房柱距12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁，上翼缘板的厚度h_f=18mm。腹板厚度t_w=12mm。沿吊车梁腹板平面作用的最大剪力为V，在吊车梁顶面作用有吊车轮压产生的移动集中荷载P和吊车安全走道上的均布荷载q。

当吊车为中级工作制时，试问，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值(kN)，应与下列(　　)项数值最为接近。

在框架结构内力与位移计算当中，可以考虑现浇楼面对梁刚度的影响。今有一截面尺寸为250mm×600mm的中框架梁，其惯性矩I(mm⁴)可取(　　)项数值。

在钢筋混凝土双筋梁，大偏心受压和大偏心受拉构件的正截面承载力计算中，要求压区高度x≥2a′，是为了(　　)。

设考虑地震效应组合后的柱的轴向压力设计值N=550kN，弯矩设计值M=75kN·m，比值系数a=0.441，则全部纵向钢筋的截面面积A_s与(　　)项数值最为接近。

假定柱的轴向压力设计值N=400kN，弯矩设计值M=80kN·m，偏心距增大系数η=1.11，则纵向受拉钢筋与全部纵向钢筋截面面积的比值a_t与(　　)项数值最为接近。

设屋面梁的纵向受拉钢筋为3φ18，按荷载标准组合下钢筋的应力σ_ss=162N/mm²，则屋面梁的短期刚度B_s最接近(　　)项数值。

力钢筋为HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距s=50mm，箍筋为HPB235钢筋。

假定柱的轴向压力设计值N=1240kN；对柱进行轴心受压构件验算(不计入间接钢筋的影响)，则柱的纵向受力钢筋的最小计算面积为(　　)。

条件同上题，如计入间接钢筋的影响则柱的纵向受力钢筋的计算面积与(　　)项数值最为接近。

设顶层柱的柱顶截面按荷载效应标准组合后的N=320kN、M=90kN·m，设截面的纵向受拉钢筋为4φ20，钢筋的相对黏结特性系数v=1.0，c=30mm，则最后按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ_sk最接近(　　)项数值。

设顶层柱的柱底截面考虑地震作用后的最不利内力设计值为N=320kN、M=153kN·m，设截面为对称配筋计算而得的柱中纵向钢筋A′_s=A_s最接近(　　)项数值。

有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为6m，混凝土强度等级为C30，受力纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为30mm，层高H=4.5m。

设梁支座处上部配有3φ18的纵向钢筋，下部为2φ16的纵向钢筋，箍筋为φ8

设屋面梁支座处考虑地震作用后的最不利剪力设计值为V=190kN，其中由于集中荷载在支座截面所产生的剪力占总剪力值的75%以上，集中荷载作用点至支座截面的距离a=2000mm，设箍筋的间距s=150mm，则配置在支座截面内箍筋的全截面面积最接近(　　)项数值。

若已知A_cor=202 500mm²，ζ=1.2，β_t=1.0，假定支座处的抗剪箍筋面积A_sv=60mm²，其余条件同上题，则支座处截面的箍筋总面积与(　　)项数值最为接近。

设箍筋间距s=100mm，形式为双肢箍，支座截面弯矩设计值M=226.640kN·m，剪力设计值V=153.4kN，扭矩设计值T=50kN·m，W_t=41 666 667mm³，已知截面满足规范的要求，则按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积与(　　)项数值最为接近。  提示：按集中荷载下的剪扭构件计算，剪跨比λ=3。

某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度I₀为6.3m，跨中有一短挑梁(见下图)，挑梁上作用有距梁轴线400mm的集中荷载P=250kN，梁上的均布荷载设计值(包括自重)g=9kN/m，混凝土为C25，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HRB335钢筋。截面有效高度h₀=465mm。

考虑梁的支座为固定端，则跨中纵向钢筋的最小配筋率与(　　)项数值最接近。