注册结构工程师（一级专业考试-下午）模拟试卷4

按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)的规定，在各级汽车荷载横向布置时，边轮中心距桥梁缘石的间距与(　　)项数值最为接近。

计算纵向受拉钢筋的面积最接近的数值是(　　)。

跨中计算弯矩最接近的数值是(　　)。

某计算跨径为6m的简支梁桥，承受均布永久荷载g=7.78kN/m，均布可变荷载(汽车)q=7.2kN/m。选用20号混凝土，纵向受拉钢筋为Ⅱ级钢筋，R_a=11MPa，R_g=340MPa。梁的截面尺寸：b=250mm，h₀=460mm。

计算荷载最接近的数值是(　　)。

当桥上作用的活载是汽车-20级，1号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是(　　)。

当桥上作用的活载是挂车-100级，1号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是(　　)。

当桥上作用的活载是人群荷载，1号梁四分之一跨径处截面的弯矩最接近的数值是(　　)。

假定某一字形剪力墙，层高5m，如下图所示，采用C35级混凝土，顶部作用的垂直荷载设计值q=3400kN/m。试验算满足墙体稳定所需要的厚度t(mm)，并指出它与下列(　　)项数值最为接近。

装配式T形梁桥的跨径为20m(计算跨径19.50m，主梁全长19.96m)，桥面净空：净-7+2×0.75人行道，人群荷载2.5kN/m²。纵横向截面和主梁尺寸如下图所示。当桥上作用的活载是汽车-20级，1号梁在跨中的分配系数m_c=0.504；当桥上作用的活载是挂车-100级，1号梁在跨中的分配系数m_c=0.312，当桥上作用的活载是人群荷载p_人=0.25×7.5=1.875kN/m，1号梁在跨中的分配系数m_c=0.62。

若该桥的弹性模量为E=3.35×10N/mm⁴，梁跨中横截面面积A=3.4m²，惯性矩I=1.5m⁴，试判定公路-Ⅱ级荷载的冲击系数μ与(　　)项数值最为接近。

某钢筋混凝土烟囱，如下图所示，设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。试验算烟囱基本自振周期的水平地震影响系数，并指出它与下列(　　)项数值最为接近。

某钢筋混凝土框架结构，一类环境，抗震等级为二级，混凝土采用C30；中间层中间节点尺寸配筋如题图所示。试问，下列(　　)项梁面纵筋的配筋符合有关规范、规程的要求。

假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为G，与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值F_EK=10 000kN，基本自振周期T₁=1.1s。试问，顶层总水平地震作用标准值F11_EK(kN)，与下列(　　)项数值最为接近。

某18层钢筋混凝土框架-剪力墙结构，房屋高度为58m，7度设防，丙类建筑，场地Ⅱ类。试问，下列关于该框架、剪力墙抗震等级的确定，其中(　　)项正确。

假定框架钢材采用Q345，f_y=345N/mm²，某梁柱节点构造如下图所示。试问，柱在节点域满足规程要求的腹板最小厚度t_wc(mm)，与下列(　　)项数值最为接近。  提示：按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99—98)计算。

某11层住宅，采用钢框架结构，其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀，各层层高如下图所示。抗震设防烈度为7度。

假定水平地震影响系数a₁=0.22；屋面恒荷载标准值为4300kN，等效活荷载标准值为480kN，雪荷载标准值为160kN；各层楼盖处恒荷载标准值为4100kN，等效活荷载标准值为550kN。试问，结构总水平地震作用标准值F_EK(kN)，与下列(　　)项数值最为接近。  提示：按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99—98)底部剪力法计算。

在风荷载作用下，若连梁的无震作用组合的剪力值V_b=155kN，则中间连梁的箍筋配置最接近(　　)项图示。

若由《全国基本风压分布图》查得该地区的基本风压为0.35kN/m²，已知离地面高度40m处的风振系数β_z=1.4。则该剪力墙离地面40m处的风荷载设计值(kN/m)最接近(　　)项数值。

若已知其w₀T²=2.0kNs²/m²，则该建筑物顶点处的风振系数β_z最接近(　　)项数值。

在下列高层建筑中进行地震作用计算时，(　　)采用时程分析法进行补充计算。  Ⅰ．高柔的高层建筑结构  Ⅱ．沿竖向刚度略有变化的52m高的乙类高层建筑结构  Ⅲ．设防烈度为7度，高度大于100m的丙类高层建筑结构  Ⅳ．甲类高层建筑结构

某建造于大城市市区的28层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共6个开间，横向剪力墙间距为8.lm，其中间剪力墙的计算简图如下图所示。

混凝土强度等级采用C30，纵向钢筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢。a_s=a′_s=35mm。

工程所在场地的地基土的构成如下表所示：

若有抗震要求时，须确定其建筑场地类别。以下(　　)项场地类别是正确的。

当按承载力极限状态设计时，在非地震区高耸结构构件的荷载效应基本组合中所用的下列系数取值，其中(　　)项是错误的。

修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖向钢桅杆的长度为10m，直径为400mm，基本裹冰厚度为20mm，基本风压值为w₀=0.35kN/m²，桅杆处的风振系数β_z=1.7，风压高度变化系数μ_z=2.8，重现期调整系数μ_r=1.1，风载体型系数μ_r=0.8。对承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时，在荷载效应的基本组合中，则桅杆底部由风载产生的剪力设计值(kN)，与(　　)项数值最为接近。

在华北地区建一拉索式桅杆，其基本裹冰厚度为10mm，拉绳直径为25mm，其最高端距地面高75m。则拉绳上端单位长度的裹冰荷载(kN/m)最接近于(　　)项数值。

同一种土的重度γ、饱和度γ_sat和有效重度γ′三者之间的下列关系，(　　)项正确。

在其他条件相同的情况下，主动土压力E_a、静止土压力E₀和被动土压力E_p三者下列关系中(　　)项正确。

公式fV=M_by_b+M_dγ₀d+M_cC_k是根据以下(　　)项公式导出的。

土韵级配状况常用不均匀系数评定。(　　)项为级配良好的土。

变阶处Ⅱ₁-Ⅱ₁截面弯矩与(　　)项值接近。

条件如上图所示，变阶处I₁-I₁，截面弯矩与(　　)项值接近。

柱边Ⅱ-Ⅱ截面的弯矩与(　　)项值接近。

如果基底反力如上图所示，则柱边I-I截面弯矩与(　　)项值接近。

下台阶的冲切面积与(　　)项值接近。

如果基底处压应力p_k=163.69kPa，则作用在下卧层淤泥质粉土的应力与(　　)项值接近。

某单层广房柱，在基础顶面作用有荷载F=300kN，M=87kN·m，V=5kN，基础梁传来F′=180kN，柱截面b₂×a₂=400mm×600mm，基础底部面积I×b=3m×1.8m，基础变阶处尺寸，长a_z1=1150mm，宽b_z1=950mm，基础高度H=850mm，其余尺寸见下图。基础埋深d=1.2m，混凝土强度等级C20，f_t=1.1N/mm²，HPB235钢筋，f_y=210N/mm²。

如果基础承受弯矩167kN·m，偏心矩与(　　)项值接近。

如果F=240kN/m，持力层承载力f_a=180kPa，则基底宽度与(　　)项值接近。

作用在基底处的压应力与(　　)项值接近。

某民用建筑为四层混合结构，底层承重墙厚240mm，每米长度承重墙传至±0.000处的标准组合时竖向中心荷载值F=192.0kN/m。地质剖面如图(a)所示，地基持力层的扩散角θ=23°；基础下部采用300mm厚的C10混凝土。其上用MU10红砖，M5水泥砂浆砌筑，砌法如图(b)所示。基础和基础土的平均重度γ_G=20kN/m³。

持力层粉土承载力与(　　)项值接近。

如下图所示为一厚木屋架下弦接点，其木材顺纹承压强度设计值f_c=10N/mm²，该杆轴向力设计值P=36kN，采用钢夹板连接，螺栓连接承载力的计算系数K_v=7.5，木材斜纹承压降低系数Ψ_a=1。试问接头所需φ20的最少螺栓数目为(　　)。

砖砌体构件的承载力与变形计算时，以下概念正确的是(　　)。  (1)砖砌体受压构件仅考虑承载能力极限状态  (2)砖砌体的变形，灰缝中砂浆的变形是主要的  (3)砌体结构受压构件，当e＞0.95y时尚应按正常使用极限状态要求进行验算  (4)确定砌体抗拉强度时，竖向灰缝可不考虑

条件同上题，但梁端设有刚性垫块时，则底层顶端的弯矩与(　　)项数值最为接近。

多层砌体刚性方案房屋，在水平风荷载作用下对纵墙进行内力分析时，下列论述不可能出现的是(　　)。

窗间墙壁柱的计算翼缘宽度为(　　)项选择。

已知底层的顶端截面作用有轴向力N₀=350kN，作用于壁柱形心。梁端支承压力为75kN，梁端无垫块时，底层顶端的弯矩与(　　)项数值最为接近。

下图所示砌体结构房屋，层高为3.4m、3.2m、3.2m，开间3.6m，墙厚为240mm，进深5.0m。钢筋混凝土梁搁置处有墙垛130mm×490mm，采用MU10普通烧结砖、M5.0砂浆。底层顶端1-1截面上作用有轴力N₀=350kN，梁端支承压力N₁=75kN，风荷载w=0.8kN/m²。

房屋顶点水平位移与(　　)项数值最为接近(取剪应力不均匀系数μ=1.2)。

顶层和楼层挑梁下的支承压力N₁最接近(　　)组数值。

该挑梁下的局部承压承载力最接近(　　)项数值。

楼层的抗倾覆力矩与(　　)项数值最为接近。

某钢筋混凝土挑梁(b×hb=240mm×300mm)，埋置于丁字形截面的墙体中，如下图；挑梁下墙体厚均为240mm，采用MU10砖、M2.5砂浆砌筑。

 楼板传给挑梁的荷载有：梁端集中作用的恒载F_k=4.5kN；作用在挑梁挑出部分的恒载g_1k=10kN/m，活载q_1k=1.8kN/m，楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为g_2k=10kN/m，顶层屋面板传给挑梁荷载，g_3k=15.5kN/m，q_3k=1.8kN/m，墙体自重19kN/m³。挑梁挑出部分自重1.35kN/m，挑梁埋在墙内部分自重1.8kN/m。

顶层的倾覆力矩与(　　)项数值最为接近。

顶层的抗倾覆力矩与(　　)项数值最为接近。

该过梁下的局部承压承载力与(　　)项数值最为接近。

已知钢筋混凝土过梁净跨In=3.0m，过梁上砌体高度1.2m，墙厚190mm，墙体采用MU7.5砌块、Mb5混合砂浆砌筑，承受楼板传来的均布荷载设计值15kN/m。过梁伸入墙内200mm，砌块厚度为190mm，双面抹20mm混合砂浆，单位面积容重为3.38kN/m²(下图)。

与该过梁下砌体局部承压力最接近的是(　　)项数值。

工字形组合截面的钢吊车梁采用Q235D钢制造，腹板为-1300×12，支座最大剪力设计值V=1005kN，采用突缘支座，端加劲肋选用-400×20(焰切边)，当端部支座加劲肋作为轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，其压应力(N/mm²)与下列(　　)项数值最为接近。  提示：为简化计算，取绕对称轴的λ_y代替λ_yz。

下述对钢管结构的构造要求，其中(　　)项是不妥当的。

在地震区有一采用框架一支撑结构的多层钢结构房屋，关于其中心支撑的形式，下列(　　)项不宜选用。

有一用Q235钢制作的钢柱。作用在柱顶的集中荷载设计值F=2500kN；拟采用支承加劲肋-400×30传递集中荷载，加劲肋上端刨平顶紧，柱腹板切槽后与加劲肋焊接，如下图所示。取角焊缝h_f=16mm，试问，焊缝长度l₁(mm)与下列(　　)项数值最为接近。  提示：考虑柱腹板沿角焊缝边缘剪切破坏的可能性。

冷弯薄壁型钢屋面檩条平面外布置的拉条，下述论点错误的是(　　)。

某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重5kN/m²，分项系数1.2，活荷载按最大的检修材料所产生的荷载20kN/m²计，其分项系数1.3，主梁间距5m，跨度8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为(　　)kN·m。

某简支梁采用热轧普通工字钢，型号I36a，跨度为5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值q=36kN/m(包括自重)，荷载标准值q_k=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的W_x=878cm³，I_x=15 796cm⁴，钢材Q235-B。

梁的弯曲应力为(　　)N/mm²。

刚度验算中梁的挠度为(　　)mm。

如果腹板角焊缝的τ_f^v和σ_f^m分别为114.6N/mm²、108.9N/mm²，则角焊缝的应力为(　　)。

如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35 604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力σ_f^m为(　　)。

剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为36.96cm²时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力τ_f^v为(　　)。

如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35 604cm⁴，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)(　　)。

腹板角焊缝的有效面积为(　　)。

下列表述中(　　)项正确。

某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如下图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接；腹板用角焊缝连接，h_f=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力V=470kN，弯矩M=235kN·m。钢材为Q235-B。手工焊，E4315型焊条，二级焊缝。

对接焊缝的宽度b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为(　　)mm。

双向板受力钢筋的配置应是(　　)。

有关减少混凝土的收缩裂缝的措施，(　　)项所述正确。

某承受均布荷载的简支梁净跨l_n=3.56m，截面尺寸b×h=200mm×500mm，两端支撑在240mm厚的砖墙上，承受永久均布荷载标准值g_k=25kN/m，可变均布荷载标准值q_k=50kN/m，混凝土强度等级为C30，箍筋为HPB235，纵筋为HRB335钢筋，箍筋为φ8@200双肢箍，弯起钢筋利用梁底HRB335钢筋弯起，弯起45°，a_s=35mm，对该梁的支座处进行斜截面承载力计算，则计算所需的弯起钢筋面积最接近(　　)项数值。

柱正截面受压承载力计算中，已知该柱为小偏心受压。假定该框架柱偏心受压时有轴向压力设计值N=500kN，柱两端配有双肢箍φ8@150，箍筋等级为HPB235，计算截面的剪跨比λ=3，试问该柱斜截面受剪承载力设计值与(　　)项数值最为接近。

该柱在某荷载组合下，其正截面受压承载力计算中，受压区高度x=290mm。试问在该组合内力下，柱的受拉主筋的应力σ_s最接近(　　)项数值。

假定叠合梁满足构造要求，其中箍筋间距及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为610mm，配有双肢箍φ8@200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近(　　)项数值。

有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸b×h=300mm×500mm，对称配筋，每侧各配有3φ20的钢筋(钢筋为HRB335)，混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离a_S=40mm，柱的计算长度为I₀=4.5m。

该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距e_i=200mm。试问该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数η与(　　)项数值最为接近。

假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距s=200mm，并已知截面有效高度为610mm，叠合构件的剪力设计值V=165.9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与(　　)项数值最为接近。

叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近(　　)项数值。

某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支撑，梁的计算跨度为6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为250mm×450mm，叠合后为250mm×650mm。预制梁的混凝土强度等级采用C30，叠合层采用C20，纵向钢筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，第一阶段计算，梁承受恒荷载标准值q_1G=12kN/m，施工活荷载标准值q_1k=14kN/m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为q_2G=10kN/m，使用阶段活荷载为q_2k=22kN/m，钢筋混凝土容重为25kN/m³。

该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近(　　)项数值。

假定该连续梁的B、C支座弯矩相同，即M_B=M_C=140.23kN·m(设计值)，两支座调幅系数均为0.7，并假定L₂=8m，则BC跨中的计算配筋量A_S(mm²)与(　　)项数值相近。

假设构件的截面尺寸为b×h=200mm×300mm，a_s=a′_s=25mm，承受轴心拉力设计值N=380kN，弯矩设计值M=38kN·m，混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB335钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积As最接近(　　)项配筋方案。

假定调整L₁、L₂、L₃跨度后B支座左右两端的分配系数分别为0.45，0.55；支座固端弯矩分别为100kN·m、-150kN·m。C支座左右两端分配系数为0.4、0.6；固端弯矩为150kN·m、-120kN·m，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D支座的弯矩接近(　　)组数据。

有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=p+g=25kN/m(设计值)如下图所示。混凝土强度等级为C30，梁纵向受力钢筋采用HRB335钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离a_S=35mm，梁截面b×h=200mm×500mm。

假定当L₂=6m，L₂=8m，L₃=5m，该梁弯矩分配系数μ_BA及B支座的不平衡弯矩ΔM应与下列(　　)组数据相似。