注册岩土工程师专业案例下午试卷专家预测试卷2

某建筑场地抗震设防烈度为7度，地下水位埋深为d_w＝5.0m，土层分布如下表所示，拟采用天然地基，按照液化初判条件，建筑物基础埋置深度d_b最深不能超过 (　　)时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。

某地段软黏土厚度超过15m，软黏土重度γ＝16kN/m³，内摩擦角φ＝0，内聚力 cu＝12kPa，假设土堤及地基土为同一均质软土，若采用泰勒稳定数图解法确定土堤临界高度近似解公式(见《铁路工程特殊岩土勘察规程》(TB 10038—2001))，建筑在该软土地基上且加荷速率较快的铁路路堤临界高度Hc最接近(　　)。

桥梁勘察的部分成果参见下表，根据勘察结果，按《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—89)进行结构的抗震计算时，地表以下20m深度内各土层的平均剪切模量G_m的计算结果最接近(　　)。(重力加速度g=9.81m/s²)

关中地区某自重湿陷性黄土场地的探井资料如下图所示，从地面下1.0m开始取样，取样间距均为1.0m。假设地面标高与建筑物±0.00标高相同，基础埋深为2.5m，当基底下地基处理厚度为4.0m时，下部未处理湿陷性黄土层的剩余湿陷量最接近(　　)。

某岩石滑坡代表性剖面如下图所示。由于暴雨，使其后缘垂直张裂缝瞬间充满水，滑坡处于极限平衡状态(即滑坡稳定系数Ks＝1.0)。经测算，滑面长度L＝52m，张裂缝深度d＝ 12m，每延米滑体自重C=15 000kN/m，滑面倾角θ=28°，滑面岩体的内摩擦角φ＝25°。则滑面岩体的黏聚力最接近(　　)。(假定滑动面未充水，水的重度可按10kN/m³计)

某Ⅱ类岩石边坡，坡高22m，坡顶水平，坡面走向N10°E，倾向SE，坡角65°，发育一组优势硬性结构面，走向N10°E，倾向SE，倾角58°。岩体的内摩擦角φ=34°，试按《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)估算边坡坡顶塌滑区边缘至坡顶边缘的距离 L，其结果最接近(　　)。

某砂岩地区自然斜坡调查结果表明，当自然边坡的高度在10m左右时，其坡面投影长度平均约为20m，现在同一地段拟进行挖方施工，如挖方边坡高度为20m，按自然边坡类比法，其坡度角宜为(　　)。

如图所示，某基坑采用单层锚杆支护结构，锚杆位于坑顶下1.0m，倾角15°，已知 E_a1=47.25kN/m，E_a2=35.8kN/m，E_a3=74.5kN/m，E_a4=25.55kN/m。土的天然重度γ＝17kN/m³。则锚杆拉力、支护结构嵌固深度分别为(　　)。(K_p=3.26，K_a＝0.31)

某季节性冻土地区的铁路为Ⅱ级铁路，场地为细粒土场地，土的塑性指数为12，有效粒径为0.003mm，平均粒径为0.01mm，该场地有害冻胀深度为1.0m，地下水位为2.0m，为防止路基发生冻害，路堤高度最小不应低于(　　)。

有一基坑长40m，宽20m，设四口井(四口井设在基坑四角)，地下土层承压含水层厚度为10m，地下水渗透系数K＝1.4m/d，基坑总涌水量Q=400m³/d，基坑的等效半径与降水影响半径之和R₀＝25m，则基坑中心点水位降深为(　　)m。

某建筑基坑开挖深度为4.5m，安全等级为一级，现拟用悬臂式深层搅拌水泥桩作为支护结构，其平面形式为壁状。该工程地质条件见下表，设计时边坡上的活荷载为零，桩长为7.5m。试按《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)规定的方法确定主动土压力合力和被动土压力合力及水泥土墙的最小厚度(水泥土墙的容重为18kN/m³)。则主动土压力合力为(　　)kN/m。

有一个在松散地层中形成的较规则的洞穴，其高度H₀为4m，宽度B为6m，地层内摩擦角为40°，应用普氏松散介质破裂拱(崩裂拱)概念计算该洞穴顶板的坍塌高度，其结果为(　　)。

某挤密砂桩处理地基，已知砂桩直径为45cm，砂桩材料的内摩擦角为35°，间距 1.5m，按等边三角形布置，桩间土c_u＝40kPa，γ＝18kN/m³，φ_u=0，另设基础宽度为2m，长为3m，桩间土的压缩模量为4MPa，砂桩的压缩模量为10MPa。则复合地基压缩模量E_c为(　　)MPa。

某建筑物建在松散砂土地基上，采用砂桩加固。砂桩直径d_c＝0.6m，按正三角形布置，软黏土地基的孔隙比e₁＝0.85，γ=16kN/m³，d_s=2.65，e_max＝0.9，e_min＝0.55，依抗震要求，加固后地基的相对密度D_r＝0.60。取e_y=0.69，则加固后土的容重γy为 (　　)kN/m³。

某一级建筑预制桩基础，截面尺寸0.4m×0.4m，C30混凝土，桩长16m，承台尺寸3.2m×3.2m，底面埋深2.0m，土层分布和桩位布置如图所示。承台上作用竖向轴力设计值F＝6500kN，弯矩设计值M=700kN.m，水平力设计值H＝80kN，假设承台底 1/2承台宽度深度范围(≤5m)内地基土极限阻力标准值q_ck=250kPa。黏土，q_sik= 36kPa；粉土，q_sik＝64kPa，q_pk=2100kPa，承台底土阻力群桩效应系数η_c为0.3，则复合基桩竖向承载力设计值R为(　　)。

某嵌岩灌注桩，桩径1.0m，桩长18m，桩端嵌入微风化花岗岩中2m，桩周地基土分布如图所示。则桩周土极限侧阻力标准值Q_sk为(　　)kN。

已知某预制桩截面尺寸300mm×300mm，桩顶位于地面下1.0m，桩长12.5m，土层分布情况如下：0～1.0m填土，γ＝17kN/m³，1.0～4.0m粉质黏土，γ＝19kN/m³，4.0～10.0m淤泥质黏土，γ=18.2kN/m³，10.0-12.0m黏土，γ＝18.5kN/m³，12.0m以下为砾石。当地下水位由-0.5m下降至-6.0m后，桩身所受的总负摩阻力为(　　)。 (桩周土负摩阻力系数ξ_n：粉质黏土取0.3，淤泥质黏土取0.2，黏土取0.3)

某框架结构柱下采用钢筋混凝土预制桩。已知桩的截面尺寸350mm× 350mm，桩长9m，柱尺寸400mm×400mm，相应于荷载效应标准组合的荷载：轴向压力 F=2100kN，作用在承台顶面处的水平剪力V=30kN(承台高1.5m)，弯矩 M＝180kN.m(与y的作用方向相同)，承台下地基土性质如图所示。桩穿越厚度ι₁= 5m的粉质黏土层和厚度ι₂＝4m的黏土层，若取群桩的效应系数η=1.0，单桩竖向承载力特征值R_a＝602kN，承台平面尺寸及布桩情况如图所示，承台埋深2.0m。则桩所受最大荷载为(　　)kN。

某建筑预制桩基础，桩径0.5m，桩长15m，桩距1.5m，短边布桩数为2根，承台尺寸为4.0m×2.5m。若桩端以下土层的压缩模量为E_s=9MPa，桩端平面以下zn范围内土层变形值为46mm，则根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)式5.3．61，桩基沉降s为(　　)mm。

有某柱基础，作用在设计地面处的柱荷载设计值、基础尺寸、埋深及地基条件如图所示，验算持力层承载力。则地基承载力特征值为(　　)。

某基础埋深d=2.0m，作用在基础顶面的竖向荷载为F_k=470kN，持力层为黏土，地下水位距地表1.0m，地基承载力特征值f_a＝170kPa，则基础底面尺寸应不小于 (　　)。

墙下条形基础宽2.0m，传至基础底面上的偏心荷载F+G＝240kN/m，偏心距e =0.1m，地基及基础剖面如图所示。若取沉降计算深度z_n＝6m，计算基础最终沉降量时，在该深度处的附加应力σ_z为(　　)。

某墙下条形基础，底面宽b=1.2m，埋深d=1.2m，地基土层分布：基底以上为杂填土，γ₁＝16kN/m³，基底以下为黏性土，γ₂＝17kN/m³，相应于荷载标准组合时的竖向中心荷载值F＝160kN/m，则基底压力p为(　　)kPa。

柱下独立基础，底面尺寸为2.5m×2.0m，基础重G＝242.5kN，相应于荷载效应准永久组合时的荷载值为F＝980kN，弯矩M＝160kN.m，基础及地基剖面如图所示，则基底附加压力p_0max，p_0min分别为(　　)kPa。

进行潜水抽水试验，水体厚度H＝13.0m，两个观测孔距抽水孔的距离r₁= 12.0m，r₂＝23.0m，水位降深s₁＝2.0m，s₂＝1.0m，则抽水试验的影响半径R为(　　)。

某公路桥台基础，基底尺寸为4.3m×9.3m，荷载作用情况如图所示。已知地基土修正后的容许承载力为270kPa。按照《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—85)验算基础底面土的承载力时，得到的正确结果应为(　　)。

某建筑物长30m、宽30m，地上25层，地下2层，基础埋深6.0m，地下水位于地下 5.0m处。地层情况大致如下：地面以下深度0～2m为人工填土(γ＝15kN/m³)，2～10m为粉土(γ＝17kN/m³)，10～18m为细砂(γ＝19kN/m³)，18～26m为粉质黏土 (γ=18kN/m³)，26～35m为卵石(γ＝21kN/m³)，地基为复杂地基。若基底压力为 420kPa，则基底附加应力为(　　)。

某饱和土样(S_r＝1)的比重G_s＝2.70，高度为20mm，压缩后的含水量w＝28%，高度为19.5mm。则压缩前的孔隙比e₀。为(　　)。

某土样高压固结试验成果如下表所示，并已绘成e-lgp曲线(如图所示)，试计算土的压缩指数Cc其结果最接近(　　)。

一岩块测得点荷载强度指数I_s(50) ＝2.8MPa，按《工程岩体分级标准》(GB 50218— 94)推荐的公式计算，岩石的单轴饱和抗压强度最接近(　　)。